灵活性和高集成度于一身，教你ADC驱动器配置

如何使用集灵活性和高集成度于一身的全能ADC—— μModule数据采集系统ADAQ798x系列呢？ADI工程师为此撰写了6篇博客，目的是帮助系统您充分利用ADAQ798x系列的灵活前端，并说明它可以如何配置以适应不同应用。

之前我们分享了该系列博客前两篇，主要介绍了两个问题

• 如何与小于ADC输入范围的单极性输入源接口？

• 为何要配置ADC驱动器？

点击可查看→全能ADC，你应该这样用（连载 上）即可查看。

今天，我们来看看该系列博客的第三篇和第四篇——同相求和配置以及支持衰减的同相求和配置。

同相求和配置

双极性信号在低电压(0 V)上下摆动。由于 ADAQ798x 集成 ADC 只能转换0 V 到 V_REF的信号，所以针对该 ADC，需要将双极性信号加以直流偏置和适当调整。为了完成这一任务，以下配置给标准同相配置增加了两个电阻（R₁和R₂）。

此配置将输入信号与一个单独的直流电压求和，以将ADC驱动器输出偏置到ADC中间电平输入(V_REF/2)，从而实现双极性到单极性的转换。基准电压(V_REF)用作直流电压常常是可行的，这样就无需其他电路（反正ADAQ798x总是伴随一个基准电压源！）。它还能防止V_REF偏差给系统增加失调误差，因为ADC驱动器的直流偏置总是V_REF的一半。鉴于这些原因，我们将专门讨论这种将V_REF用作直流“变换”电压的配置。

此配置的传递函数如下：

与普通同相配置类似，R_f和R_g之比决定从IN+到AMP_OUT的增益，但此比值现在也依赖于v_IN的输入幅度。注意v_IN为双极性，但同相节点上的电压为单极性。这意味着，对应于v_IN的最小值，IN+上的电压必须为0 V：

由此关系可得出R₁和R₂之比：

R_f和R_g可利用该配置的传递函数以及v_IN为0 V时ADC驱动器输出(v_{AMP_OUT})等于V_REF/2的条件来确定。求解R_f和R_g的方程可得：

现在有了R₁和R₂之比及R_f和R_g之比，但我们还需要挑选特定的值。我们已在该系列博客《增加单极性输入的增益》中讨论了R_f和R_g值的选择。R₁和R₂的选择应基于应用的噪声、精度和输入阻抗要求确定。小电阻会改善噪声，可降低其与ADC驱动器输入偏置电流相互作用所引起的失调误差，但若要提高输入阻抗并降低基准源的输出电流，则需要大电阻。此电路的输入阻抗为：

注意，对于v_IN幅度为±V_REF的特殊情况，R_f和R_g之比为0。这种情况下，ADC驱动器增益为1，意味着省去R_g，R_f可以为0 Ω。

举例说明

ADAQ7980需要对±1 V输入信号执行双极性到单极性转换，V_REF= 5 V，使用R_f= 2 kΩ。利用上述公式，R₂须为R₁的5倍，R_f须为R_g的2倍。R_f为2 kΩ，所以R_g须为1 kΩ。R₁和R₂的具体值可根据应用要求选择。对于本例，我们希望选择R₁和R₂的组合来抵消输入偏置电流对失调误差的影响。技术文章《运算放大器输入偏置电流》中已经阐明，为实现此目的，R₁||R₂应等于R_f||R_g，故R₁= 800 Ω，R₂= 4 kΩ。

我们再考虑一个例子：v_IN= ±10 V，V_REF= 5 V。这种情况下，我们会遇到R_f和R_g之比为负数的问题，所以利用这种配置实际上不能实现该输入范围。事实上，适合此配置的最大v_IN为±V_REF，此时ADC驱动器增益等于1。幸运的是，我们会在本系列接下来的文章中讨论其他两种允许我们超出此输入范围的配置。

若将R₂接地而不是接V_REF，则以上配置也可用于单极性信号。这一修改对需要衰减以用于ADC的单极性输入信号（幅度大于V_REF）有用。这种情况下，ADC驱动器极有可能是单位增益，故不需要R_f和R_g。

如上所述，如果应用要求高输入阻抗，则R₁和R₂必须很大，这可能会提高系统的本底噪声。我们可以通过增加分流电容和/或通过过采样和抽取来补偿噪声增加。两种方案均通过损失输入信号带宽来降低本底噪声。但是，对于低带宽或直流应用，输入带宽不那么重要。因此，这些配置更适合低带宽、高输入阻抗应用。我们将在下一篇文章中更详细讨论这个话题。

然而，有一个问题未涉及，那就是ADC驱动器流过电阻的输入偏置电流所引起的失调误差。电阻越大，引起的直流误差越大。通过调整R₁和R₂之比以补偿不需要的压降，或通过选择R_f和R_g的值来抵消R₁和R₂引起的失调，可以降低此误差，不过输入范围会有损失。但应注意，R_f必须足够小以确保放大器稳定，故第二种方案并不总是可行。

支持衰减的同相求和配置

针对大于±V_REF的信号，可采用以下配置来执行带衰减的双极性到单极性转换。

此配置与上文的【同相求和配置】讨论的配置相似，区别在于不再需要R_f和R_g，但增加了R₃以提供额外的信号衰减。此配置的传递函数如下：

这次求得R₁、R₂和R₃之比的数学计算较为复杂，但我们可以使用同之前配置相似的方法。求出电阻之比后，便可根据应用需求选择具体的值。为了简洁起见，这里不叙述推导的每一步，但我们会看到，对于v_IN的最小值和最大值，传递函数的简化使我们能得出电阻比。

R₁和R₂之比是利用该配置的传递函数并代入v_IN最小值（使得v_{AMP_OUT}等于0 V）而得出：

R₃不出现在公式中，求解R₁和R₂得到：

R₁和R₃之比是代入v_IN最大值（使得v_{AMP_OUT}等于V_REF）而得出：

这一次，R₂不出现，求解R₁和R₃得到：

此时，我们可以选择其中任一电阻的值（考虑V_REF和v_IN范围），然后计算另两个电阻的值。像以前一样，主要权衡因素是输入阻抗与系统噪声和失调误差。此电路的输入阻抗(Z_IN)为：

再次考虑该上文【同相求和配置】部分的例子，其中v_IN= ±10 V，V_REF= 5 V，用1 MΩ的输入阻抗设计该配置。对于v_IN和V_REF的这种组合，R₁须为R₂的2倍，且等于R₃。将R₂和R₃与R₁的比值用于输入阻抗公式，得到R₁= 750 kΩ。因此，R₂和R₃分别为375 kΩ和750 kΩ。

正如上文【同相求和配置】所述，需要权衡输入阻抗与系统噪声性能。实现高输入阻抗需要大电阻，而后者会产生更多热噪声，并与ADC驱动器的输入电流噪声相互作用，产生更多输入电压噪声。二者均会提高ADC输入端的有效均方根电压噪声，导致性能大幅降低。在上例中，系统总噪声约为334 μV rms（使用5 V基准源时，动态范围降低整整15.5 dB，从92 dB降至74.5 dB）！

但还有希望！如果限制输入带宽，这种配置实际上可以实现接近最优的性能。例如，若将上例中的输入带宽限制为20 kHz，则全系统噪声几乎降低10倍，达到48 μV rms（对于V_REF= 5 V，动态范围为91.4 dB）！我们可以通过增加分流电容C_S来限制输入带宽(BW_in)，如下图所示。注意，对于这些噪声计算，我们可以将R₁、R₂和R₃看作单个电阻R_S，其中R_S为R₁、R₂和R₃的并联组合。

技术指南《单极点系统的运算放大器总输出噪声计算》说明了如何计算R_S产生的噪声（包括热噪声及其与ADC驱动器输入电流的相互作用）。ADAQ798x 的主要区别在于噪声带宽是由集成RC滤波器设置，而不是指南中的放大器带宽。R_S给ADC输入端增加的有效值噪声为：

（e_n为R_S的约翰逊噪声，G为ADC驱动器增益。）

C_S通过降低ADC驱动器的输入带宽来减小到达ADC的噪声。如果R_S和C_S的截止频率远小于集成RC滤波器的截止频率(4.42 MHz)，则R_S的噪声贡献可以利用R_S和C_S计算，代替上式中的R和C。

系统总噪声为ADAQ798x中各噪声源的和方根，包括R_S的噪声、ADC驱动器的输入电压噪声和ADC的有效值噪声。下图显示了多个R_S值对应的系统噪声与输入带宽的关系。

注意随着输入带宽降低，全系统噪声趋向于ADAQ798x的总有效值噪声(44.4 μV rms)。这意味着降低带宽所获得的减噪收益会在某一频率递减，该频率取决于R_S有效值。

本部分讨论了一种允许 ADAQ798x 接受大于±V_REF的双极性输入的ADC驱动器配置，并说明了如何基于电阻值（以及可选的分流电容C_S）计算输入阻抗和系统噪声。

虽然已证明增加C_S可降低噪声，但它也会限制可用输入带宽。因此，将此配置用于宽带宽应用时，要实现高输入阻抗常常是不切实际的。此配置仅推荐用于需要高输入阻抗的低带宽应用。