变频器GU、EU脉冲端子的电压、电流测试与判断

　　变频器脉冲端子的电压、电流测量

一、六路脉冲电压、电流均接近

驱动电路采用六路独立的驱动电源，而+15V和-8V电源电压均接近，故测量值也接近一致。

二、每三路的电压、电流值相接近

图1 由四路电源供电驱动电路

如图所示。U+、V+、W+三路脉冲的信号回路无法共地，故采用三路独立供电电源；而U-、V-、W-因信号地共N端，因而可共用一路驱动电源+15V4、-8V4。

显而易见，相对于其它脉冲端，GX\AN脉冲的负电流值约大于前者的2倍。

如此可得到下述的检测结果：

1、U+、V+、W+等上三路脉冲端静态负电流值相接近，但均偏小；U-、V-、W-等下三路脉冲端静态负电流偏相接近，但均偏大，这是因为下三路驱动电路共用一路供电电源的原因。

2、脉冲端动态电流值上三路较大，均接近；而下三路较小，也接近。

3、对于静态负电流值较大者，动态正的信号幅度当然较小一些，或者动态电流电压值竟然为零值。正常还是反常？

答案是静态负电流值愈大，动态正信号值会愈小，这是动态时正、负能量互相抵消的缘故。为零值，说明正、负能量处于均衡的态势，恰恰说明已经有了充足的正能量。

变频器GU、EU脉冲端子的电压、电流测试与判断

典型驱动电路如图1所示。驱动芯片无论采用A3120/A314/A350/PC350/P751/PC923等等，实际上，仅为5引脚元件而已，仅为光电开关而已：输入侧发光管亮时，Q1通为IGBG接入+15V开通电压/电流；输入侧发光管熄灭时，Q2通为IGBT接入-8V的关断电压/电流。

如果小功率机型没有末级功率放大器，其驱动芯片内部的输出级，大致和Q1、Q2也是相仿的，分析端子信号回路时，可以完全做出相同的等效来。

图1 驱动末级电路的全电路

将图1简化为图2、图3时，可看到虽然芯片供电电压为23V*，但IGBT的信号回路却宜以+15V、－8V两个电压、电流回路来看待。后者的正常才算是供电电源乃至驱动电路的正常。

图2、图3 等效后信号回路

图3电路，直接用SW开关等效末级功率放大管Q1和Q2，此为一刀双掷切换开关，在输入信号作用下，完成着+15V、－8V开通、关断电压回路的切换任务。我们先依据图3分析GU\EU端子静态时的正常状态：

以EU为0V基准点，端子电压此时为-8V的截止电压。

经常有朋友询问：测试端子电流比测试端子电压更为要紧（-8V不能确切说明电路就是好的，如R2阻值严重变大后，-8V几无变化），那么GU、EU之间的静态负电流应该是多大呢？或换言之，多大才是准确的测量值呢？

这得依供电电路的结构而定。如图3电路，我们可以暂切忽略SW的接触电阻和R2的影响（中、大功率机型，此电阻值为几欧姆）干脆将其短接之，则可看出：此时的负电流测量是将万用表的直流电阻挡并联于Z1两端来进行的，万用表的毫安至十毫安级的内部分流电阻值约为几欧姆至几十欧姆。实际上万用表电流挡的接入，差不多是“短路”了Z1。

图4 静态负电流测量等效电路

若进一步将万用表电流挡内部的R表微小的电阻值干脆等效为导线，（此时因R1的限流作用）则可估算出静态最大负电流值为23V/1.5k≈15mA，此时若再引入R2和R表的影响，则所测电流值约为十几毫安，即为正常值。

同理，脉冲期间若测量GU、EU之间的脉冲电流值，则R表相当于并联于R1两端，需予慎重：若R表和R2过小，有可能使Z1过流而烧毁！有必要时电流挡需串联限流电阻再行测量。此时的测量值会数倍于负电流值。

假若电源电路的结构是R1和Z1位置互换，显然测量结果是负电流值大，正电流值小。

因而具体的测量值是多少，是由电路结构、元件取值上来决定的，看准了电路便会心中有数。而电路中的一切点的电流、电压，都应该是有数的，这是检修可以成立的前提！

故障示例一（参考图5电路）：

图5 等效输出信号回路

测量GU、EU静态电压为0V（或接近0V）。

（1）Z1击穿短路，负电压消失。

（2）R2断路或SW闭全点断路，负电压回路被断开。

（3）R1断路，C1等效漏阻大于大于Z1内阻，23V电压大部降于C1两端。

故障示例二（参考图5电路）：

测量GU、EU静态电压接近-23V。

Z1断路，C2等效漏阻大于大于R1，23V电压大部降于C2两端。

此外，依据该简化图，阅者自可根据GU、EU端子的测量状态，判断出图5中各个元件的好坏。

此不赘述。