多路输出单端反激式开关电源设计(3)

　　确定绕组绕制方法

　　并计算各绕组的匝数

　　初级绕组的匝数NP可以通过下式计算：

　　其中，磁芯截面积SJ=0.41cm2，磁芯最大磁通密度BM=60，IP=0.518A，LP≈1265μH，代入可得NP=26.6，实取30匝。

　　次级绕组采用堆叠式绕法，这也是变压器生产厂家经常采用的方法，其特点是由5V绕组给12V绕组提供部分匝数，而24V绕组中则包含了5V、12V的绕组和新增加的匝数。堆叠式绕法技术先进，不仅可以节省导线，减小线圈体积，还可以增加绕组之间的互感量，加强耦合程度。以本电源为例，当5V输出满载而12V和24V输出轻载时，由于5V绕组兼作12V、24V绕组的一部分，因此能减小这些绕组的漏感，可以避免因漏感使12V、24V输出电路中的滤波电容被尖峰电压充电到峰值，即产生所谓的峰值充电效应，从而引起输出电压不稳定。这里将5V绕组作为次级的始端。

　　对于多输出高频变压器，各输出绕组的匝数可以取相同的每伏匝数。每伏匝数nO可以由下式确定：

　　其单位是匝／VO将NS取5匝，UO1=5V，UF1=0.4V（肖特基整流管导通压降）代入上式得到nO=0.925匝／V。

　　对于24V输出，已知UO2=24V，UF2=0.4V，则该路输出绕组匝数为NS2=0.925 匝／V×（24V十0.4V）=22.57匝，实取22匝。

　　对于12V输出，已知UO3=12V，UF2=0.4V，则该路输出绕组匝数为NS2=0.925匝／V ×（12V+0.4V）=11.47匝，实取11匝。

　　对于反馈绕组，已知UF=12V，UF3=0.7V（硅快速恢复整流二极管导通压降），则该路输出绕组匝数为NS2=0.925匝／V×（12V+0.4V）=11.47匝，实取11匝。

　　确定初／次级导线的内径

　　首先根据初级层数d、骨架宽度b和安全边距M，利用下式计算有效骨架宽度bE（单位是mm）：

　　bE=d（b-2M） （7）

　　将d=2，b=8.43mm，M=0代入上式可得bE=16.86mm。

　　利用下式计算初级导线的外径（带绝缘层）DPM：

　　DPM=bE／NP （8）

　　将bE=16.86mm，NP=78匝代人得DPM=0.31mm，扣除漆皮厚度，裸导线内径DPM=0.26mm。与直径0.26mm接近的公制线规为0.28mm，比0.26mm略粗完全可以满足要求，而0.25mm的公制线规稍细，不宜选用。而次级绕组选用与初级相同的导线，根据电流的大小，采用多股并绕的方法绕制。

　　试验数据

　　该开关电源的输人特性数据见表1，在u=85～245V的宽范围内变化时，主路输出UO1=5V（负载为65Ω）的电压调整率SV=±0.2％，输出纹波电压最大值约为67mV；辅助输出UO2=24V（负载为250Ω），输出纹波电压最大值约为98mV；辅助输出UO3=12V（负载为100Q），输出纹波电压最大值约为84mV。